Nerđajući čelik 904L 1.4539
Aplikacija
Hemijsko postrojenje, rafinerija nafte, petrohemijska postrojenja, rezervoari za izbjeljivanje za industriju papira, postrojenja za odsumporavanje plinova izgaranjem, primjena u morskoj vodi, sumpornoj i fosfornoj kiselini. Zbog niskog sadržaja C, otpornost na međugranularnu koroziju je zagarantovana iu zavarenom stanju.
Chemical Compositions
| Element | % Prisutno (u obliku proizvoda) |
| ugljik (C) | 0.02 |
| silicijum (Si) | 0,70 |
| mangan (Mn) | 2.00 |
| fosfor (P) | 0.03 |
| sumpor (S) | 0.01 |
| hrom (Cr) | 19.00 - 21.00 |
| nikl (Ni) | 24.00 - 26.00 |
| dušik (N) | 0.15 |
| molibden (Mo) | 4.00 - 5.00 |
| bakar (Cu) | 1.20 - 2.00 |
| željezo (Fe) | Balans |
Mehanička svojstva
Mehanička svojstva (na sobnoj temperaturi u žarenom stanju)
| Obrazac proizvoda | |||||||
| C | H | P | L | L | TW/TS | ||
| Debljina (mm) Maks. | 8.0 | 13.5 | 75 | 160 | 2502) | 60 | |
| Snaga prinosa | Rp0,2 N/mm2 | 2403) | 2203) | 2203) | 2304) | 2305) | 2306) |
| Rp1,0 N/mm2 | 2703) | 2603) | 2603) | 2603) | 2603) | 2503) | |
| Zatezna čvrstoća | Rm N/mm2 | 530 - 7303) | 530 - 7303) | 520 - 7203) | 530 - 7304) | 530 - 7305) | 520 - 7206) |
| Izduženje min. u % | Jmin (uzdužno) | - | 100 | 100 | 100 | - | 120 |
| Jmin (poprečno) | - | 60 | 60 | - | 60 | 90 | |
Referentni podaci
| Gustina na 20°C kg/m3 | 8.0 | |
| Toplotna provodljivost W/m K at | 20°C | 12 |
| Modul elastičnosti kN/mm2 at | 20°C | 195 |
| 200°C | 182 | |
| 400°C | 166 | |
| 500°C | 158 | |
| Specifični termički kapacitet na 20°CJ/kg K | 450 | |
| Električna otpornost na 20°C Ω mm2/m | 1.0 | |
Obrada / Zavarivanje
Standardni procesi zavarivanja za ovu vrstu čelika su:
- TIG zavarivanje
- MAG - Puna žica za zavarivanje
- Elektrolučno zavarivanje (E)
- Lasersko zavarivanje
- Zavarivanje pod vodom (SAW)
Prilikom odabira dodatnog metala, potrebno je uzeti u obzir i naprezanje od korozije. Upotreba više legiranog dodatnog metala može biti neophodna zbog livene strukture metala šava. Za ovaj čelik nije potrebno predgrijavanje. Toplinska obrada nakon zavarivanja obično nije uobičajena. Austenitni čelici imaju samo 30% toplinske provodljivosti od nelegiranih čelika. Njihova tačka spajanja je niža od one kod nelegiranih čelika, stoga austenitni čelici moraju biti zavareni sa manjim unosom topline od nelegiranih čelika. Da bi se izbjeglo pregrijavanje ili izgaranje tanjih limova, mora se primijeniti veća brzina zavarivanja. Bakrene pomoćne ploče za brže odbijanje topline su funkcionalne, dok, kako bi se izbjegle pukotine u metalu za lemljenje, nije dozvoljeno površinsko spajanje bakarne pomoćne ploče. Ovaj čelik ima znatno veći koeficijent toplinskog širenja kao nelegirani čelik. U vezi sa lošijom toplotnom provodljivošću, treba očekivati veće izobličenje. Prilikom zavarivanja 1.4539 svi postupci koji rade protiv ovog izobličenja (npr. zavarivanje u postupnom nizu, zavarivanje naizmenično na suprotnim stranama sa dvostrukim V čeonim zavarom, dodjela dva zavarivača kada su komponente odgovarajuće velike) moraju se posebno poštovati. Za debljine proizvoda preko 12 mm, treba dati prednost dvostrukom V sučeonom zavaru umjesto jednostrukom V sučeonom zavaru. Uključeni ugao treba da bude 60° - 70°, pri MIG zavarivanju je dovoljno oko 50°. Treba izbjegavati nakupljanje zavarenih šavova. Zavareni spojevi moraju biti pričvršćeni na relativno manjim razmacima jedan od drugog (značajno kraći od onih kod nelegiranih čelika), kako bi se spriječila jaka deformacija, skupljanje ili ljuštenje zavarenih spojeva. Pričvršćivače treba naknadno izbrusiti ili barem na njima biti očišćene od pukotina od kratera. 1.4539 u vezi sa austenitnim metalom šava i previsokim unosom toplote postoji zavisnost od stvaranja toplotnih pukotina. Ovisnost o toplotnim pukotinama može biti ograničena ako metal šava ima manji sadržaj ferita (delta ferit). Sadržaj ferita do 10% ima povoljan efekat i uopšte ne utiče na otpornost na koroziju. Mora se zavariti što tanji sloj (tehnika stringer bead) jer veća brzina hlađenja smanjuje ovisnost o vrućim pukotinama. Poželjno brzo hlađenje se mora težiti i prilikom zavarivanja, kako bi se izbjegla osjetljivost na međugranularnu koroziju i krtost. 1.4539 je vrlo pogodan za zavarivanje laserskim snopom (zavarljivost A prema DVS biltenu 3203, dio 3). Sa širinom žljeba za zavarivanje manjom od 0,3 mm, odnosno 0,1 mm debljine proizvoda, upotreba metala za punjenje nije potrebna. Kod većih žljebova za zavarivanje može se koristiti sličan dodatni metal. Uz izbjegavanje oksidacije unutar površine šava zavarivanje laserskim snopom primjenom zavarivanja s leđa, npr. helijum kao inertni plin, zavareni šav je otporan na koroziju kao i osnovni metal. Opasnost od vruće pukotine za zavareni šav ne postoji, kada se bira odgovarajući proces. 1.4539 je također pogodan za lasersko sečenje fuzionim snopom dušikom ili plamenom kisikom. Odrezane ivice imaju samo male zone pod utjecajem topline i općenito su bez mikro pukotina i stoga su dobro oblikovane. Prilikom odabira primenljivog procesa, ivice fuzionog reza mogu se direktno konvertovati. Posebno, mogu se zavariti bez ikakve dodatne pripreme. Prilikom obrade dozvoljeni su samo nehrđajući alati kao što su čelične četke, pneumatske trzalice i sl., kako se ne bi ugrozila pasivizacija. Treba zanemariti označavanje u zoni šava zavarivanja uljnim vijcima ili bojicama koje pokazuju temperaturu. Visoka otpornost na koroziju ovog nerđajućeg čelika zasniva se na formiranju homogenog, kompaktnog pasivnog sloja na površini. Boje od žarenja, ljuske, ostatke šljake, gvožđe, prskanje i slično moraju se ukloniti kako se ne bi uništio pasivni sloj. Za čišćenje površine mogu se primijeniti procesi četkanje, brušenje, kiseljenje ili pjeskarenje (silika pijesak bez željeza ili staklene kuglice). Za četkanje se mogu koristiti samo četke od nehrđajućeg čelika. Kiseljenje prethodno brušenog područja šava vrši se potapanjem i prskanjem, međutim, često se koriste paste ili otopine za kiseljenje. Nakon kiseljenja potrebno je pažljivo isprati vodom.
